【纯水设备http://www.tjxqcs.com】高负荷污泥膨胀机理操作条件对膨胀的影响是公认的。在实际生产的报告中，低负荷会引起膨胀，而高负荷也会引起膨胀。低溶解氧引起膨胀，高溶解氧引起膨胀;完全混合曝气池膨胀，推流曝气池膨胀。低C∶N比(或C∶P比)引起膨胀，高C∶N比(或C∶P比)引起膨胀等。

    由于引起污泥膨胀的因素很多，关于污泥膨胀的报道也不尽相同，这使得人们对污泥膨胀望而却步。污泥膨胀是污水处理过程中比较复杂的问题。纯水设备造成这种现象的原因是多方面的。首先，引起污泥膨胀的丝状菌有30多种，因此实际的活性污泥膨胀问题极其复杂。

    高负荷膨胀也称为非丝状菌膨胀，因为它不是丝状菌过度繁殖引起的膨胀，而是膨胀性能类似于丝状菌膨胀，两者都有严重的沉淀性能下降，第二沉淀池严重，SV高达90%。

    具体来说，两者的区别在于南通纯水设备，非丝状菌的膨胀是由进入系统的过量碳源引起的。在高基质下，细菌吸收的碳源无法代谢，亲水多糖分泌在细菌表面，部分进入系统。细菌处于对数阶段，此时细菌的活性最强，导致胶束解体。丝状菌的扩张是由于丝状菌的过度繁殖所致。丝状菌突出菌丝，与丝状菌相邻形成松散的絮团，导致絮团密度降低，严重影响沉降性能。其中最明显的明显区别是:丝状膨胀和非丝状膨胀在曝气池中是一种漂浮的泥浆，一种泡沫!

2. 控制高负荷污泥膨胀

1. 负荷与溶解氧的作用

    采用全混合曝气池(断面1.0m2，高度3.0m)，市政污水负荷0.4kgbod5 /(kgMLSS•d) ~ 0.8kgbod5 /(kgMLSS•d)，溶解氧浓度1.0mg/L ~ 2.0mg/L，污泥龄期20天。第一阶段，由于长丝过度增殖，SVI从280mL/g增加到800mL/g，污泥浓度下降到0.68g/L，二沉池污泥继续流失。

    一般认为在1.0mg/L ~ 2.0mg/L溶解氧条件下运行的曝气池不会产生污泥膨胀，而试验中溶解氧浓度一直保持在这个水平，污泥仍会发生膨胀。第二阶段溶解氧浓度从第16天增加到3.0mg/L ~ 5.0mg/L(平均4mg/L)时，SVI逐渐缓慢下降，污泥浓度不断上升。大约25天后，污泥浓度逐渐上升到1.5g/L, SVI下降到300mL/g。一般情况下，污泥膨胀速度较快，长达2-3天，而膨胀污泥的回收非常缓慢，纯水设备通常需要超过污泥年龄的3倍。污泥沉降性能随着污泥龄的增加而显著提高。2、加填料控制污泥膨胀

    在生产性曝气池头部加占总池容15%软填料，与传统工艺不加填料时的SVI对比。加设软性填料系统总停留时间为4h，负荷在0.4kgBOD5/(kgMLSS·d)～0.8kgBOD5/(kgMLSS·d)之间。在曝气池供氧充足的条件下(气水比(3.7～5)∶1)，加填料可很好地控制膨胀现象。 传统曝气池在相同条件下的运行，在后期停留时间延长1倍。负荷降低1倍，SVI仍在200mL/g ～500mL/g之间，远高于加填料系统(SVI平均在100mL/g左右)。从填料池的分析来看，填料上附着生长的微生物以硫丝菌、021N型菌丝状菌为主。填料池对有机酸的去除率高达80%，对COD去除率为50%，H2S从3.67mg/L降至0.77mg/L。从而去除了丝状菌的生长促进因素，有利于絮状菌的生长。

    事实上，填料池也相当一个选择器，其将丝状菌固着于填料上在第一个池子中选择性地充分生长，但不进入活性污泥絮体之中。而絮状菌在第二个池内生长，从而避免了污泥膨胀的发生。其主要的作用是降低污水的有机负荷，菌膜的脱落是次要因素。对于有机负荷的降低，是从两方面进行南通纯水设备，首先是对有机物的直接去除，这个作用在分设的填料池中最为明显。其次是填料上生长的微生物量，增加了系统中总的生物量，从而降低了有机负荷。加填料控制污泥膨胀的方法很简单，但缺点是增加了一定的投资，还有填料的更换问题。一般适宜小型污水处理厂使用，而大型污水处理厂一般不宜采用。

3、池型和曝气强度对污泥膨胀的影响

    对城市污水在高负荷下进行如下对比试验，负荷同为0.4kgBOD5/(kgMLSS·d)～0.8kgBO D5/(kgMLSS·d)，停留时间为4h，气、水比为(3.4～5)∶1。在试验中发现呈推流式曝气的SVI要比同样运转条件下的完全混合曝气池的高100左右。在试验中气、水比为3.5∶1的情况下，推流式曝气池的SVI上升到450mL/g左右，二沉池污泥面不断上升，污泥溢流，发生污泥膨胀。强制排泥后，污泥浓度不断下降。这时增加曝气量之后，虽SVI略有下降，但由于污泥浓度恢复较慢。负荷比初始值要大的多，接近1.0kgBOD5/(kgMLSS·d)，SVI最终仍在350mL/g左右。

    这个试验不但说明了溶解氧(宏观)在控制污泥膨胀中的重要作用，同时说明曝气池中实际 (微观)的溶解氧浓度的不同对于膨胀的影响。在两个池子停留时间、曝气量、水质、负荷等完全一致的情况下，产生差别的原因是由于推流式曝气池首端的溶解氧浓度，在整个试验期间里一直等于零。而在完全混合曝气池中溶解氧浓度为2.0mg/L。这表明在高负荷的曝气池的运转中，推流式曝气池不利于改善污泥沉降性能。因为当污水中存在大量容易降解的物质，使得曝气池氧的利用速率加快。造成氧的供应速率低于氧的利用速率，特别是在曝气池头部更加严重。

    在这种情况下使氧成为限制因素，即使在曝气池其它部位溶解氧浓度为1.0mg /L～2.0mg/L仍然发生膨胀。其原因在于首端负荷过高，严重缺氧造成丝状菌从絮体中伸展出来争夺氧气，同时在后段的丝状菌由于可以从主体溶液中直接吸取营养，比絮体本身中的菌胶团菌有更高的生长速率纯水设备，从而得到充分的增殖(充分伸展的丝状菌阻碍了污泥的沉降)而造成了膨胀。从试验结果来看，在曝气池头部的溶解氧保持在2.0mg/L(强化曝气或再生池) ，可以有效地控制污泥膨胀。

4、回流污泥射流强化曝气

    在以上研究和分析的基础上，在推流曝气池的首端采用回流污泥经过射流曝气器进行强化曝气，并辅以原有的中微孔曝气器，这时首端小池的溶解氧从零提高到1.6mg/L，解决了首端供氧不足的矛盾。因而，SVI值不断下降至160mL/g，这时射流携带空气量很小。通过对回流污泥单独射流和增加曝气量的试验结果的比较南通纯水设备，可以得出如下结论：回流污泥射流对于污泥膨胀的控制作用，不是由于射流过程中对于絮体的切割，造成丝状菌长度及生态环境变化而造成的结果，而是由射流过程中高的传质效率，提供了充足的溶解氧。在曝气池首端造成了有利于菌胶团菌生长的条件，抑制了丝状菌的生长，从而控制了污泥膨胀。在首端强化曝气可采用回流污泥射流，也可采用加大首端曝气强度(供气量)。从试验结果来看，其对污泥膨胀的控制作用是十分有效的。这就为高负荷类型的污泥膨胀的控制提供了多种选择方案。公司可根据客户要求制作各种流量的纯水设备，超纯水设备及软水处理设备。 实验室水处理设备，南通纯水设备。